CXBalancer動荔枝视频在线视频免费應用於電廠動葉可調引風機軸係故障處理

設備簡介

雲南某電廠1#爐 600MW燃煤機組，兩台引風機采用單級動葉可調軸流風機YU17056-02。該引風機運行初期引風機本體性能穩定，軸承溫度、振動等指標均在正常範圍內，振速一值保持在2mm/s以下。 

故障的出現以及檢查處理

1#爐A引風機風機在運行過程中，振動逐步增大，振動已達4mm/s以上，氣流有明顯沉悶的異音。為了查明事故原因，主要檢查內容有： 

（1）葉片的同步性。檢查葉片開度一致，同步性好，內部曲柄、滑塊等完好; 

（2）葉柄螺栓。確認葉柄螺栓連接緊密，無鬆動現象; 

（3）支撐板。錘擊法進行檢查，連接完好，無鬆動現象; 

（4）軸承箱連接。軸承箱與支撐法蘭固定螺栓近葉輪端有2顆鬆動; 

（5）軸封（氣封）。軸封處下端與輪轂有摩擦; 

（6）測振探頭。兩測點均為水平測點; 

檢查後，對軸封摩擦處進行打磨，擰緊鬆動螺栓。處理完畢後隨爐啟機，啟機後振動情況未有明顯好轉。 

為了更好地分析振動原因， 采用頻譜測試儀（CXBalancer）對1#A引風機振動情況就地進行實測，在機殼外壁實測1#A機殼中分法蘭處振速13～15mm/s rms，振幅82.3左右，並發現在89.38Hz左右有一極大峰值，達到7.18mm/s pk。現場分析認為，產生該頻率振動的原因主要有3個： 

氣動方麵 

對比#1爐A、B兩台風機，運行參數一致性較好，開度、電流等基本一致，且風機運行狀態遠離理論失速線，因此排除失速搶風的可能。另兩台風機布置一致，雖布置存在一定不合理，但不是造成振動的原因。氣動方麵原因可以排除。 

3.2 局部激振 

風機運行隨開度增大，振動值減小，隨開度減小，振動值增大。造成此現象可能由於局部螺栓鬆動或連接鬆動，使殼體不能有效固定。 

軸承損壞 

經查NU260軸承頻率91Hz，NU360資料暫無，此次振動頻率89Hz，因在軸承頻率範圍內，軸承可能損壞; 

盡管已經建議立即停機檢查，但是由於種種原因未能及時停機。檢查後不久，#1A引風機軸承溫度突然升高至105℃，振動值達到20mm/s rms左右，立即停機檢查，近葉輪端軸承嚴重燒壞，主軸磨損，葉輪轂盤變形嚴重，機殼支撐法蘭輕微變形，所有的葉片高度方向上平均減少2mm，設備造成較大損壞。 

事故風機在廠家經過近半個月的搶修，才修複完成。

事故原因再分析 

事故發生後，從軸承供應商處獲得NU360的故障頻率數據，為89Hz，與現場測試時峰值*大處的頻率一致。說明軸係損壞是從軸承開始的。在軸承發生嚴重損壞之前，軸承已經開始出現問題。 

根據嚴重損壞的軸承箱實物，也可以判斷軸係的嚴重損壞是從軸承開始的。其中近葉輪端的NU360損壞*為嚴重，內圈斷裂，所有的滾子均已磨平，外圈斷裂。對損壞後的軸承外觀和損壞痕跡進行仔細研究，研究人員經過討論分析結果如下： 

a.由於損壞軸承為風機的兩側，中間軸承未發現任何損傷，且損壞軸承嚴重部分為驅動端軸承的上部分，另一端軸承的下部分，出現此情況的極大可能性為安裝時設備對中出現了誤差。 

b.拆卸的時候發現風機驅動端端蓋螺栓有拉伸鬆動的現像，這一現象也可能造成軸承類似情況的損傷，其根本原因也為螺栓鬆動後，引發的不對中造成。 

c.內圈與滾動體損傷為不對中引發的後續損傷，滾動體卡死，產生滑動摩擦，溫度急劇上升，然後造成軸承內圈破裂。 

另外不排除如下原因：油質問題：如果稀油油質汙染，導致滾柱磨損，同樣會出現如上分析結果。 

建議與處理 

根據上述分析，提出如下建議： 

6.1 因軸承損壞嚴重，軸係的損壞又是從軸承開始的，建議更換更好品牌的軸承如SKF或者FAG; 

6.2 對安裝過程進行嚴格可控製，確保每一步都檢測合格; 

6.3 對這個潤滑係統進行清洗，確保幹淨無雜質。 

1A返廠引風機，在回裝的過程中出現三個難點和問題。軸承座按照廠內要求進行回裝，近電機端軸承座下落穿過鉸製螺栓後，間隙60um;葉輪端加上葉輪後，測量底部間隙200um，機殼支撐法蘭近中分麵位置處間隙基本為零，說明支撐法蘭中分麵處已經發生收縮變形，現場通過對兩側輕微打磨和增大葉輪端壓力的方式，使間隙降至50um以內。 

葉片回裝的過程中，發現每片標準葉片均超長3～4mm。使用單片葉片測量機殼間隙，發現機殼間隙基本均勻。懷疑機殼出現均勻周向收縮，具體原因不明。檢查軸封間隙，*大處4mm（底部）。 

軸承座和葉輪安裝完畢後，連接軸係，對對中度進行檢查，發現兩聯軸器張口與要求相反，和標準安裝值差距過大。未做調整前的張口數據為：葉輪端膜片聯軸器下張口0.15mm，電機端膜片聯軸器上張口0.11mm。重新對中後張口數據能夠滿足要求。 

1A引風機其他部件複裝完畢後，郵箱清理完畢後，空機試轉，通頻值1.9mm rms，振動優良。